2507 дат баспас болоттон жасалган катушка түтүктүн химиялык компоненти, Сейрек кездешүүчү Жер гиганты магнитостриктивдик өзгөрткүчтүн эквиваленттүү жылуулук тармагын симуляциялык изилдөө

Nature.com сайтына киргениңиз үчүн рахмат.Сиз чектелген CSS колдоосу менен серепчи версиясын колдонуп жатасыз.Мыкты тажрыйба үчүн жаңыртылган браузерди колдонууну сунуштайбыз (же Internet Explorerдеги Шайкештик режимин өчүрүү).Мындан тышкары, үзгүлтүксүз колдоону камсыз кылуу үчүн биз сайтты стилсиз жана JavaScriptсиз көрсөтөбүз.
Ар бир слайдда үч макала көрсөтүлгөн слайдерлер.Слайддар аркылуу өтүү үчүн артка жана кийинки баскычтарды же ар бир слайд аркылуу жылуу үчүн аягындагы слайд контроллер баскычтарын колдонуңуз.

• Продукт Description
• 2507 Кытайдан дат баспас болоттон жасалган ширелүү түтүк

Гигант магнитострикциялык өзгөрткүчтүн (GMT) дизайны үчүн маанилүү нерсе - температуранын бөлүштүрүлүшүн тез жана так талдоо.Жылуулук тармагын моделдөө төмөн эсептөө наркы жана жогорку тактык артыкчылыктарга ээ жана GMT жылуулук талдоо үчүн колдонулушу мүмкүн.Бирок, учурдагы жылуулук моделдер GMT бул татаал жылуулук режимдерин сүрөттөп чектөөлөр бар: көпчүлүк изилдөөлөр температуранын өзгөрүшүн кармай албаган стационардык мамлекеттерге багытталган;Жалпысынан алп магнитострикциялык (GMM) таякчалардын температуралык бөлүштүрүлүшү бирдей деп болжолдонот, бирок GMM таякчасы боюнча температура градиенти начар жылуулук өткөрүмдүүлүккө байланыштуу абдан маанилүү, GMMнин бирдей эмес жоготуу бөлүштүрүлүшү жылуулукка сейрек киргизилет. модель.Ошондуктан, жогоруда көрсөтүлгөн үч аспектилерди комплекстүү карап чыгуу менен, бул документ GMT өткөөл эквиваленттүү жылуулук тармагы (TETN) моделин белгилейт.Биринчиден, узунунан термелүүчү ЖМТнын конструкциясы жана иштөө принцибинин негизинде термикалык анализ жүргүзүлөт.Ушунун негизинде HMT жылуулук берүү процесси үчүн жылытуу элементинин модели түзүлөт жана тиешелүү моделдин параметрлери эсептелет.Акырында, өзгөргүчтүн температурасынын мейкиндик-убакыттык анализи үчүн TETN моделинин тактыгы симуляция жана эксперимент аркылуу текшерилет.
Гигант магнитостриктүү материал (GMM), тактап айтканда terfenol-D, чоң магнитострикциянын жана жогорку энергия тыгыздыгынын артыкчылыктарына ээ.Бул уникалдуу касиеттер суу астындагы акустикалык өзгөрткүчтөр, микромоторлор, сызыктуу кыймылдаткычтар ж.б.у.с. 1,2 колдонмолордун кеңири чөйрөсүндө колдонулушу мүмкүн болгон гиганттык магнитостриктүү өзгөрткүчтөрдү (GMTs) иштеп чыгуу үчүн колдонулушу мүмкүн.
Өзгөчө тынчсызданууну туудурган нерсе, толук кубаттуулукта жана узак мөөнөттүү дүүлүктүрүү учурунда иштетилгенде, алардын кубаттуулугунун жогорку тыгыздыгынан улам олуттуу көлөмдөгү жылуулукту жаратышы мүмкүн болгон суу астындагы GMTтердин ысып кетүү потенциалы болуп саналат3,4.Мындан тышкары, GMT жылуулук кеңейүү чоң коэффициенти жана тышкы температурага анын жогорку сезгичтигинен улам, анын чыгаруу көрсөткүчтөрү температура5,6,7,8 менен тыгыз байланышта.Техникалык басылмаларда GMT термикалык талдоо ыкмаларын эки кеңири категорияга бөлүүгө болот9: сандык ыкмалар жана топтолгон параметр методдору.Чектүү элементтер методу (FEM) эң көп колдонулган сандык анализ ыкмаларынын бири.Xie жана башкалар.[10] гиганттык магнитостриктивдүү дисктин жылуулук булактарынын бөлүштүрүлүшүн симуляциялоо үчүн чектүү элементтер ыкмасын колдонгон жана дисктин температураны көзөмөлдөө жана муздатуу системасынын конструкциясын ишке ашырган.Чжао жана башкалар.[11] турбуленттүү агым талаасынын жана температура талаасынын биргелешкен чектүү элементтерди симуляциясын түздү жана чектүү элементтерди симуляциялоонун натыйжаларынын негизинде GMM интеллектуалдык компонентинин температурасын башкаруу түзүлүшүн курду.Бирок, FEM моделди орнотуу жана эсептөө убактысы жагынан абдан талап кылынат.Ушул себептен улам, FEM, адатта, конвертер долбоорлоо баскычында, оффлайн эсептөөлөр үчүн маанилүү колдоо болуп эсептелет.
Көбүнчө жылуулук тармагынын модели деп аталган кесек параметр ыкмасы өзүнүн жөнөкөй математикалык формасы жана жогорку эсептөө ылдамдыгынан улам термодинамикалык анализде кеңири колдонулат12,13,14.Бул ыкма 15, 16, 17 кыймылдаткычтарынын жылуулук чектөөлөрүн жоюуда маанилүү ролду ойнойт. Меллор18 биринчи болуп кыймылдаткычтын жылуулук берүү процессин моделдөө үчүн жакшыртылган жылуулук эквиваленттүү Т схемасын колдонгон.Верез жана башкалар.19 октук агымы менен туруктуу магнит синхрондуу машинанын жылуулук тармагынын үч өлчөмдүү моделин түздү.Boglietti et al.20 статор орогучтарында кыска мөөнөттүү жылуулук өткөөлдөрүн болжолдоо үчүн ар кандай татаалдыктагы төрт жылуулук тармак моделин сунуш кылышкан.Акырында, Wang et al.21 ар бир PMSM компоненти үчүн деталдуу жылуулук эквиваленттүү схемасын түзүп, жылуулук каршылык теңдемесин жыйынтыктады.Номиналдуу шарттарда ката 5% чегинде көзөмөлдөнүшү мүмкүн.
1990-жылдары жылуулук тармагынын модели жогорку кубаттуулуктагы төмөнкү жыштыктагы конвертерлерге колдонула баштаган.Dubus et al.22 эки тараптуу узунунан жасалган вибратордо жана IV класстагы ийилүүчү сенсордо стационардык жылуулук өткөрүүнү сүрөттөө үчүн жылуулук тармагынын моделин иштеп чыгышкан.Anjanappa et al.23 жылуулук тармагынын моделин колдонуу менен магнитостриктивдик микродрайвдын 2D стационардык термикалык анализин жүргүзүштү.Терфенол-D жана GMT параметрлеринин жылуулук штаммынын ортосундагы байланышты изилдөө үчүн, Zhu et al.24 жылуулук каршылык жана GMT жылышуу эсептөө үчүн туруктуу мамлекеттик эквиваленттүү моделин түзүлгөн.
GMT температурасын баалоо кыймылдаткыч колдонмолоруна караганда татаалыраак.Колдонулган материалдардын эң сонун жылуулук жана магниттик өткөрүмдүүлүгүнөн улам, бир эле температурада каралуучу кыймылдаткыч компоненттеринин көбү, адатта, бир түйүнгө чейин кыскарат13,19.Бирок, HMM начар жылуулук өткөргүчтүгүнө байланыштуу, температуранын бирдей бөлүштүрүлүшү туура эмес.Мындан тышкары, HMM өтө төмөн магниттик өткөрүмдүүлүккө ээ, ошондуктан магниттик жоготуулардан пайда болгон жылуулук, адатта, HMM таякчасы боюнча бирдей эмес.Кошумчалай кетсек, изилдөөлөрдүн көбү GMT операциясы учурунда температуранын өзгөрүшүн эсепке албаган туруктуу абалдагы моделдерге багытталган.
Жогорудагы үч техникалык маселени чечүү үчүн, бул макала изилдөө объектиси катары GMT узунунан термелүүсүн колдонот жана өзгөрткүчтүн ар кандай бөлүктөрүн, өзгөчө GMM таякчасын так моделдейт.Толук өтмө эквиваленттүү жылуулук тармагынын (TETN) GMT модели түзүлдү.Чектүү элементтердин модели жана эксперименталдык платформа өзгөрткүчтүн температурасынын мейкиндик-убакыттык анализи үчүн TETN моделинин тактыгын жана натыйжалуулугун текшерүү үчүн курулган.
Узунунан термелүүчү ЖМФтин конструкциясы жана геометриялык өлчөмдөрү тиешелүүлүгүнө жараша 1а жана б-сүрөттө көрсөтүлгөн.
Негизги компоненттерге GMM таякчалары, талаа катушкалары, туруктуу магниттер (PM), моюнтуруктар, төшөктөр, втулкалар жана Belleville пружиналары кирет.дүүлүктүрүүчү катушкалар жана PMT HMM таякчасын тиешелүүлүгүнө жараша өзгөрмө магнит талаасы жана туруктуу токтун магнит талаасы менен камсыз кылат.Капкак жана жеңден турган моюнтурук жана корпус жогорку магниттик өткөрүмдүүлүккө ээ DT4 жумшак темирден жасалган.GIM жана PM таякчасы менен жабык магниттик схеманы түзөт.Чыгуу сабагы жана басым плитасы магниттик эмес 304 дат баспас болоттон жасалган.Belleville пружиналары менен сабакка туруктуу престресс колдонсо болот.Өзгөрмө ток жетектин катушкасы аркылуу өткөндө, HMM таякчасы ошого жараша титирет.
fig боюнча.2 GMT ичиндеги жылуулук алмашуу процессин көрсөтөт.GMM таякчалары жана талаа катушкалар GMTs үчүн жылуулуктун эки негизги булагы болуп саналат.Жылан өзүнүн жылуулукту денеге ичиндеги аба конвекциясы менен, ал эми өткөргүч аркылуу капкагына өткөрөт.HMM таякчасы өзгөрмө магнит талаасынын таасири астында магниттик жоготууларды жаратат жана жылуулук ички аба аркылуу конвекциянын эсебинен кабыкчага, ал эми өткөргүчтөн улам туруктуу магнитке жана моюнтуругуна өтөт.Корпуска берилген жылуулук андан кийин конвекция жана радиация аркылуу сыртка тарайт.Түзүлгөн жылуулук берилген жылуулукка барабар болгондо, GMT ар бир бөлүгүнүн температурасы туруктуу абалга жетет.
Узунунан термелүүчү ГМОдо жылуулук берүү процесси: а – жылуулук агымынын диаграммасы, б – жылуулук өткөрүүчү негизги жолдор.
Козголгон катушка жана HMM таякчасынан пайда болгон жылуулуктан тышкары, жабык магниттик чынжырдын бардык компоненттери магниттик жоготууларга дуушар болушат.Ошентип, туруктуу магнит, моюнтуру, капкак жана жең GMT магниттик жоготууларды азайтуу үчүн бирге ламинатталган.
GMT термикалык анализи үчүн TETN моделин куруудагы негизги кадамдар төмөнкүчө: адегенде бирдей температурадагы компоненттерди топтоп, ар бир компонентти тармактагы өзүнчө түйүн катары көрсөтөт, андан кийин бул түйүндөрдү тиешелүү жылуулук өткөрүмдүүлүк туюнтмасы менен байланыштырыңыз.жылуулук өткөрүмдүүлүк жана түйүндөрдүн ортосундагы конвекция.Бул учурда, жылуулук тармагынын эквиваленттүү моделин куруу үчүн түйүн менен жердин жалпы нөлдүк чыңалуусунун ортосунда жылуулук булагы жана ар бир компонентке туура келген жылуулук чыгаруу параллелдүү кошулат.Кийинки кадам - ​​бул моделдин ар бир компоненти үчүн жылуулук тармагынын параметрлерин, анын ичинде жылуулук каршылыгын, жылуулук сыйымдуулугун жана электр энергиясын жоготууларды эсептөө.Акырында, TETN модели SPICEде симуляциялоо үчүн ишке ашырылат.Жана сиз GMT ар бир компонентинин температуранын бөлүштүрүлүшүн жана анын убакыт домениндеги өзгөрүшүн ала аласыз.
Моделдөөнүн жана эсептөөнүн ыңгайлуулугу үчүн жылуулук моделин жөнөкөйлөштүрүү жана натыйжаларга аз таасир этүүчү чектик шарттарды этибарга алуу зарыл18,26.Бул макалада сунушталган TETN модели төмөнкү божомолдорго негизделген:
Кокус жараланган орамдары бар GMTте ар бир жеке өткөргүчтүн абалын симуляциялоо мүмкүн эмес же зарыл эмес.Ороолордун ичинде жылуулук өткөрүүнү жана температураны бөлүштүрүүнү моделдөө үчүн мурда ар кандай моделдөө стратегиялары иштелип чыккан: (1) курама жылуулук өткөрүмдүүлүк, (2) өткөргүчтүн геометриясына негизделген түз теңдемелер, (3) Т-эквиваленттүү жылуулук схемасы29.
Курамдуу жылуулук өткөрүмдүүлүктү жана түз теңдемелерди эквиваленттүү Т чынжырга караганда так чечим деп кароого болот, бирок алар бир нече факторлорго көз каранды, мисалы, материал, өткөргүчтүн геометриясы жана орамдагы калдык абанын көлөмү, аларды аныктоо кыйын29.Тескерисинче, Т-эквиваленттүү жылуулук схемасы, болжолдуу үлгү болсо да, ыңгайлуу30.Бул GMT узунунан термелүүсү менен дүүлүктүрүүчү катушка колдонулушу мүмкүн.
Жылуулук теңдемесинин чечилишинен алынган дүүлүктүргүч катушканы жана анын Т-эквиваленттүү жылуулук диаграммасын көрсөтүү үчүн колдонулган жалпы көңдөй цилиндрдик жыйын 1-сүрөттө көрсөтүлгөн.3. Козголгон катушкалардагы жылуулук агымы радиалдык жана октук багыттарда көз карандысыз деп болжолдонууда.Айланадагы жылуулук агымына көңүл бурулбайт.Ар бир эквиваленттүү T схемасында эки терминал элементтин тиешелүү бетинин температурасын, ал эми үчүнчү терминал T6 элементтин орточо температурасын билдирет.P6 компонентинин жоготуусу "Талаанын катушкасынын жылуулук жоготууларын эсептөөдө" эсептелген орточо температура түйүнүндө чекит булагы катары киргизилет.Стационардык эмес симуляцияда жылуулук сыйымдуулугу С6 теңдеме менен берилет.(1) Орточо температура түйүнүнө да кошулат.
Мында cec, ρec жана Vec тиешелүүлүгүнө жараша дүүлүктүрүүчү катушканын салыштырма жылуулукту, тыгыздыгын жана көлөмүн билдирет.
Таблицада.1 узундугу lc, жылуулук өткөрүмдүүлүк λec, тышкы радиусу rec1 жана ички радиусу rec2 болгон дүүлүктүрүүчү катушканын Т-эквиваленттүү жылуулук схемасынын жылуулук каршылыгын көрсөтөт.
Қозгуч катушкалар жана алардын Т-эквиваленттүү жылуулук схемалары: (а) адатта көңдөй цилиндрлик элементтер, (б) өзүнчө октук жана радиалдык T-эквиваленттүү жылуулук схемалары.
Эквиваленттүү Т схемасы башка цилиндрдик жылуулук булактары үчүн да так экенин көрсөттү13.ГМОнун негизги жылуулук булагы болуп, HMM таякчасы аз жылуулук өткөрүмдүүлүгүнөн улам, өзгөчө таяктын огу боюнча бирдей эмес температурага ээ.Тескерисинче, радиалдык бир тексиздикти этибарга албай коюуга болот, анткени HMM таякчасынын радиалдык жылуулук агымы радиалдык жылуулук агымынан алда канча азыраак31.
Таякчанын октук дискретизациясынын деңгээлин так көрсөтүү жана эң жогорку температураны алуу үчүн GMM таякчасы октук багытта бирдей аралыкта жайгашкан n түйүн менен көрсөтүлөт, ал эми GMM таякчасы менен моделделген түйүндөрдүн n саны так болушу керек.Эквиваленттүү октук жылуулук контурларынын саны n T 4-сүрөт.
GMM тилкесин моделдөө үчүн колдонулган түйүндөр n санын аныктоо үчүн, FEM натыйжалары сүрөттө көрсөтүлгөн.5 шилтеме катары.Сүрөттө көрсөтүлгөндөй.4, түйүндөрдүн саны n HMM таякчасынын жылуулук схемасында жөнгө салынат.Ар бир түйүн T-эквиваленттүү схема катары моделдештирилиши мүмкүн.FEM натыйжаларын салыштыруу, 5-сүрөттөн бир же үч түйүн ГМОдо HIM таякчасынын (болжол менен 50 мм узундугу) температуралык бөлүштүрүлүшүн так чагылдыра албасын көрсөтүп турат.n 5ке чейин көбөйтүлгөндө, симуляциянын натыйжалары кыйла жакшырып, FEMге жакындайт.Мындан ары n көбөйтүү дагы узак эсептөө убактысынын эсебинен жакшы натыйжаларды берет.Ошондуктан, бул макалада GMM тилкесин моделдөө үчүн 5 түйүн тандалган.
Жүргүзүлгөн салыштырма анализдин негизинде HMM таякчасынын так жылуулук схемасы 6-сүрөттө көрсөтүлгөн. T1 ~ T5 - таякчанын беш секциясынын (1 ~ 5-бөлүмүнүн) орточо температурасы.P1-P5 тиешелүүлүгүнө жараша таякчанын ар кандай аймактарынын жалпы жылуулук күчүн билдирет, алар кийинки бөлүмдө кеңири талкууланат.С1~С5 – ар кандай аймактардын жылуулук сыйымдуулугу, аларды төмөнкү формула боюнча эсептөөгө болот
мында crod, ρrod жана Vrod HMM таякчасынын салыштырма жылуулук сыйымдуулугун, тыгыздыгын жана көлөмүн билдирет.
6-сүрөттөгү HMM таякчасынын жылуулук өткөрүмдүүлүк каршылыгын дүүлүктүргүч катуштагыдай эле ыкма менен эсептөөгө болот.
мында lrod, rrod жана λrod тиешелүүлүгүнө жараша GMM таякчасынын узундугун, радиусун жана жылуулук өткөрүмдүүлүгүн билдирет.
Бул макалада изилденген узунунан термелүү GMT үчүн, калган компоненттерди жана ички абаны бир түйүн конфигурациясы менен моделдештирүүгө болот.
Бул аймактарды бир же бир нече цилиндрден турат деп кароого болот.Цилиндрдик бөлүктөгү таза өткөрүүчү жылуулук алмашуу байланышы Фурьенин жылуулук өткөрүмдүүлүк мыйзамы менен аныкталат:
Бул жерде λnhs материалдын жылуулук өткөрүмдүүлүгү, lnhs октук узундук, rnhs1 жана rnhs2 тиешелүүлүгүнө жараша жылуулук өткөрүүчү элементтин тышкы жана ички радиустары.
(5) теңдеме 7-сүрөттө RR4-RR12 менен көрсөтүлгөн бул аймактар ​​үчүн радиалдык жылуулук каршылыгын эсептөө үчүн колдонулат. Ошол эле учурда (6) теңдеме сүрөттө RA15тен RA33кө чейин берилген октук жылуулук каршылыгын эсептөө үчүн колдонулат. 7.
Жогорудагы аймак үчүн бир түйүн жылуулук чынжырынын жылуулук сыйымдуулугу (анын ичинде 7-сүрөттө C7–C15) төмөнкүчө аныкталышы мүмкүн.
мында ρnhs, cnhs жана Vnhs тиешелүүлүгүнө жараша узундук, салыштырма жылуулук жана көлөм.
GMT ичиндеги аба менен корпустун бети менен чөйрөнүн ортосундагы конвективдик жылуулук өткөрүмдүүлүк бир жылуулук өткөргүч резистор менен төмөнкүдөй моделделет:
мында А - контакттык бет, h - жылуулук өткөрүү коэффициенти.232-таблицада жылуулук системаларында колдонулган кээ бир типтүү h тизмелери келтирилген.Таблицага ылайык.RH8–RH10 жана RH14–RH18 жылуулук каршылыктарынын 2 жылуулук өткөрүмдүүлүк коэффициенти, HMF менен чөйрөнүн ортосундагы конвекцияны сүрөттөгөн.7 25 Вт/(м2 К) туруктуу чоңдук катары кабыл алынат.Калган жылуулук берүү коэффициенттери 10 Вт/(м2 К) барабар белгиленет.
2-сүрөттө көрсөтүлгөн ички жылуулук берүү процессине ылайык, TETN конвертеринин толук модели 7-сүрөттө көрсөтүлгөн.
Сүрөттө көрсөтүлгөндөй.7, GMT узунунан термелүү кызыл чекиттер менен көрсөтүлгөн 16 түйүн, бөлүнөт.Моделде сүрөттөлгөн температура түйүндөрү тиешелүү компоненттердин орточо температураларына туура келет.Курчап турган чөйрөнүн температурасы T0, GMM таякчасынын температурасы T1~T5, козгогуч катушканын температурасы T6, туруктуу магнит температурасы T7 жана T8, моюнтуруктун температурасы T9~T10, корпустун температурасы T11~T12 жана T14, ички абанын температурасы T13 жана чыгуу таякчасынын температурасы T15.Мындан тышкары, ар бир түйүн, тиешелүүлүгүнө жараша, ар бир аймактын жылуулук сыйымдуулугун билдирген C1 ~ C15 аркылуу жердин жылуулук потенциалы менен байланышкан.P1~P6 тиешелүүлүгүнө жараша GMM таякчасынын жана козгогуч катушканын жалпы жылуулук чыгаруу болуп саналат.Мындан тышкары, өткөн бөлүмдөрдө эсептелген чектеш түйүндөр ортосундагы жылуулук өткөрүмдүүлүккө өткөргүч жана конвективдик каршылык көрсөтүү үчүн 54 жылуулук каршылык колдонулат.3-таблицада конвертердик материалдардын ар кандай жылуулук мүнөздөмөлөрү көрсөтүлгөн.
Жоготуулардын көлөмүн так баалоо жана аларды бөлүштүрүү ишенимдүү жылуулук моделдерин аткаруу үчүн абдан маанилүү.GMT тарабынан пайда болгон жылуулук жоготуу GMM таякчасынын магниттик жоготууга, козгогуч катушканын Joule жоготууга, механикалык жоготууга жана кошумча жоготууга бөлүүгө болот.Кошумча жоготуулар жана эсепке алынган механикалык жоготуулар салыштырмалуу аз жана көңүл бурбай коюуга болот.
Өзгөрүлмө дүүлүктүрүүчү катушка каршылыгына төмөнкүлөр кирет: туруктуу токтун каршылыгы Rdc жана теринин каршылыгы Rs.
мында f жана N - дүүлүктүрүүчү токтун жыштыгы жана бурулуштарынын саны.lCu жана rCu - катушканын ички жана тышкы радиустары, катушканын узундугу жана жез магниттик зымдын радиусу, анын AWG (American Wire Gauge) саны менен аныкталган.ρCu - анын өзөгүнүн каршылыгы.μCu - анын өзөгүнүн магниттик өткөрүмдүүлүгү.
Талаа катушкасынын (соленоид) ичиндеги чыныгы магнит талаасы таякчанын узундугу боюнча бирдей эмес.Бул айырма айрыкча HMM жана PM таякчаларынын магниттик өткөрүмдүүлүгү төмөн болгондуктан байкалат.Бирок ал узунунан симметриялуу.Магниттик талаанын бөлүштүрүлүшү түздөн-түз HMM таякчасынын магниттик жоготууларынын бөлүштүрүлүшүн аныктайт.Демек, жоготуулардын реалдуу бөлүштүрүлүшүн чагылдыруу үчүн өлчөө үчүн 8-сүрөттө көрсөтүлгөн үч секциялуу таякча алынат.
Магниттик жоготуу динамикалык гистерезис циклин өлчөө аркылуу алынышы мүмкүн.11-сүрөттө көрсөтүлгөн эксперименталдык платформанын негизинде үч динамикалык гистерезис цикли өлчөнгөн.GMM таякчасынын температурасы 50°Cден төмөн туруктуу болгон шартта, программалануучу AC кубат булагы (Chroma 61512) талаа катушкасын белгилүү бир диапазондо айдайт, 8-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, магнит талаасынын жыштыгы сыноо тогу жана натыйжада магнит агымынын тыгыздыгы GIM таякчасына туташтырылган индукциялык катушкадагы индукцияланган чыңалууну интеграциялоо жолу менен эсептелет.9-сүрөттө көрсөтүлгөн өлчөнгөн динамикалык гистерезис циклдерин алуу үчүн чийки маалыматтар эстутумду каттоочудан (күнүнө MR8875-30) жүктөлүп алынган жана MATLAB программасында иштетилген.
Өлчөнгөн динамикалык гистерезис илмектери: (а) 1/5 бөлүм: Bm = 0,044735 T, (б) 1/5 бөлүм: fm = 1000 Гц, (в) 2/4 бөлүм: Bm = 0,05955 T, (d ) 2-бөлүк/ 4: fm = 1000 Гц, (e) 3-бөлүм: Bm = 0,07228 T, (f) 3-бөлүм: fm = 1000 Гц.
37 адабиятына ылайык, HMM таякчаларынын көлөмүнүн бирдигине Pv жалпы магниттик жоготуу төмөнкү формула менен эсептелсе болот:
мында ABH – BH ийри сызыгындагы дүүлүктүрүүчү токтун жыштыгына f барабар fm магнит талаасынын жыштыгындагы өлчөө аянты.
Бертотти жоготууларды бөлүү методуна38 негизделген, GMM таякчасынын Pm массасынын бирдигине магниттик жоготуу Ph гистерезис жоготуусу, куюлган ток жоготуу Pe жана аномалдык жоготуу Па (13) суммасы катары туюнтса болот:
Инженердик көз караштан38, аномалдык жоготуулар жана куюндук токтун жоготуулары жалпы куюндук жоготуулар деп аталган бир терминге бириктирилиши мүмкүн.Ошентип, жоготууларды эсептөө формуласы төмөнкүчө жөнөкөйлөштүрүлүшү мүмкүн:
теңдемеде.(13)~(14) мында Bm – толкундатуучу магнит талаасынын магниттик тыгыздыгынын амплитудасы.kh жана kc - гистерезис жоготуу коэффициенти жана жалпы куюндук токтун жоготуу коэффициенти.