Nature.com сайтына киргениңиз үчүн рахмат.Сиз чектелген CSS колдоосу менен серепчи версиясын колдонуп жатасыз.Мыкты тажрыйба үчүн жаңыртылган браузерди колдонууну сунуштайбыз (же Internet Explorerдеги Шайкештик режимин өчүрүү).Мындан тышкары, үзгүлтүксүз колдоону камсыз кылуу үчүн биз сайтты стилсиз жана JavaScriptсиз көрсөтөбүз.
Бир эле учурда үч слайддан турган каруселди көрсөтөт.Бир убакта үч слайд аркылуу өтүү үчүн Мурунку жана Кийинки баскычтарын колдонуңуз, же бир эле учурда үч слайд аркылуу өтүү үчүн аягындагы сыдырма баскычтарын колдонуңуз.
Төрт резина-бетон болот түтүк (RuCFST), бир бетон болот түтүк (CFST) элементи жана бир бош элемент таза ийүү шарттарында сыналган.Негизги параметрлери болуп кесүү катышы (λ) 3төн 5ке чейин жана резинаны алмаштыруу катышы (r) 10%тен 20%ке чейин.Ийүү моменти-деформация ийри сызыгы, ийилүү моментинин ийри сызыгы жана ийрилүү моментинин ийри сызыгы алынат.Резина өзөктүү бетонду бузуу режими талдоого алынган.Натыйжалар RuCFST мүчөлөрүнүн бузулушунун түрү ийилген бузулуу экенин көрсөтүп турат.Резина-бетондогу жаракалар тегиз жана үнөмдүү бөлүштүрүлөт жана өзөктүү бетонду резина менен толтуруу жаракалардын пайда болушуна жол бербейт.Сыноо үлгүлөрүнүн жүрүм-турумуна кесүү-аралык катышы аз таасир эткен.Каучукту алмаштыруу ылдамдыгы ийилүүчү моментке туруштук берүү жөндөмүнө аз таасир этет, бирок үлгүнүн ийилген катуулугуна белгилүү бир таасирин тийгизет.Резина бетон менен толтурулгандан кийин, бош болот түтүктүн үлгүлөрү менен салыштырганда, ийилүү жөндөмдүүлүгү жана ийилген катуулугу жакшырат.
Алардын жакшы сейсмикалык көрсөткүчтөрү жана жогорку көтөрүү жөндөмдүүлүгүнөн улам, салттуу темир-бетон түтүктүү конструкциялар (ТБТ) заманбап инженердик практикада кеңири колдонулат1,2,3.Резина бетондун жаңы түрү катары резина бөлүкчөлөрү табигый агрегаттарды жарым-жартылай алмаштыруу үчүн колдонулат.Резина бетон менен толтурулган болот түтүк (RuCFST) конструкциялары композиттик конструкциялардын ийкемдүүлүгүн жана энергетикалык натыйжалуулугун жогорулатуу үчүн болот түтүктөрдү резина бетон менен толтуруу жолу менен түзүлөт4.Ал CFST мүчөлөрүнүн мыкты көрсөткүчтөрүн гана пайдаланбастан, ошондой эле жашыл айланма экономиканын өнүгүү муктаждыктарына жооп берген резина калдыктарын эффективдүү колдонот5,6.
Акыркы бир нече жылда салттуу CFST мүчөлөрүнүн жүрүм-туруму октук жүктөм 7,8, октук жүк-моменттин өз ара аракеттенүүсү9,10,11 жана таза ийилүү12,13,14 интенсивдүү изилденген.Натыйжалар CFST мамычаларынын жана устундарынын ийилүү жөндөмдүүлүгү, катуулугу, ийкемдүүлүгү жана энергияны таркатуучу кубаттуулугу ички бетон толтуруу менен жакшыртылганын жана жакшы сынык ийкемдүүлүгүн көрсөтөт.
Азыркы учурда, кээ бир изилдөөчүлөр RuCFST мамычаларынын жүрүм-турумун жана иштешин биргелешкен октук жүктөмдөрдүн астында изилдешкен.Liu жана Liang15 кыска RuCFST мамычаларында бир нече эксперименттерди жүргүзүштү жана CFST мамычалары менен салыштырганда, көтөрүү жөндөмдүүлүгү жана катуулугу резина алмаштыруу даражасынын жана резина бөлүкчөлөрүнүн өлчөмүнүн жогорулашы менен азайган, ал эми ийкемдүүлүк жогорулаган.Duarte4,16 бир нече кыска RuCFST мамычаларын сынап көрдү жана RuCFST мамычалары резина мазмунун жогорулатуу менен ийкемдүү экенин көрсөттү.Liang17 жана Gao18 ошондой эле жылмакай жана ичке дубалдуу RuCFST плагиндеринин касиеттери боюнча ушундай жыйынтыктарды билдиришти.Gu et al.19 жана Jiang et al.20 жогорку температурада RuCFST элементтеринин көтөрүү жөндөмдүүлүгүн изилдешкен.Натыйжалар резинанын кошулушу конструкциянын ийкемдүүлүгүн жогорулатканын көрсөттү.Температура жогорулаган сайын көтөрүү жөндөмдүүлүгү алгач бир аз төмөндөйт.Patel21 октук жана бир октук жүктөө астында тегерек учтары бар кыска CFST устундарынын жана мамыларынын кысуу жана ийилүүчү жүрүм-турумун талдады.Эсептөө моделдөө жана параметрдик талдоо була негизделген моделдөө стратегиялары так кыска RCFSTs аткарууну текшере аларын көрсөтүп турат.Ийкемдүүлүк пропорциянын катышына, болоттун жана бетондун бекемдигине жараша жогорулайт, ал эми тереңдик менен калыңдыкка карата азаят.Жалпысынан алганда, кыска RuCFST тилкелери CFST мамычаларына окшош жана CFST мамычаларына караганда ийкемдүү.
CFST мамычаларынын базалык бетонуна резина кошулмаларын туура колдонгондон кийин RuCFST мамычалары жакшырарын жогорудагы кароодон көрүүгө болот.Октук жүк болбогондуктан, тор ийилүүсү мамычанын устундун бир учунда болот.Чынында, RuCFST ийилүүчү мүнөздөмөлөрү октук жүктүн мүнөздөмөлөрүнөн көз каранды эмес22.Практикалык инженерияда RuCFST конструкциялары көбүнчө ийилүүчү момент жүктөмүнө дуушар болушат.Анын таза ийилүүчү касиеттерин изилдөө RuCFST элементтеринин сейсмикалык таасири астында деформация жана бузулуу режимдерин аныктоого жардам берет23.RuCFST структуралары үчүн RuCFST элементтеринин таза ийилүүчү касиеттерин изилдөө зарыл.
Ушуга байланыштуу, таза ийилген болот төрт бурчтуу түтүк элементтеринин механикалык касиеттерин изилдөө үчүн алты үлгү сыналган.Бул макалада калган төмөнкүдөй түзүлгөн.Биринчиден, резина толтурулган же толтурулбаган алты чарчы бөлүктөгү үлгүлөр сыналды.Сыноонун натыйжалары үчүн ар бир үлгүнүн бузулуу режимин байкаңыз.Экинчиден, таза ийилүүдө RuCFST элементтеринин иштеши талдоого алынды, жана RuCFSTтин структуралык касиеттерине 3-5 жана 10-20% резина алмаштыруу катышынын таасири талкууланды.Акыр-аягы, RuCFST элементтери менен салттуу CFST элементтеринин ортосундагы жүк көтөрүү жөндөмдүүлүгүнүн жана ийилген катуулугундагы айырмачылыктар салыштырылат.
Алты CFST үлгүсү бүткөрүлдү, төртөө резиналуу бетон менен толтурулду, бирөө кадимки бетон менен толтурулду, алтынчысы бош болду.Каучуктун өзгөрүү ылдамдыгынын (r) жана аралык кесүү катышынын (λ) таасирлери талкууланат.Үлгүнүн негизги параметрлери 1-таблицада келтирилген. t тамгасы түтүк калыңдыгын билдирет, B - үлгүнүн капталынын узундугу, L - үлгүнүн бийиктиги, Mue - өлчөнгөн ийүү жөндөмдүүлүгү, Кие - баштапкы ийилген катуулугу, Ксе - кызматтагы ийилген катуулугу.көрүнүш.
RuCFST үлгүсү көңдөй төрт бурчтуу болот түтүктү түзүү үчүн жуптар менен ширетилген төрт болот плитасынан даярдалып, андан кийин бетон менен толтурулган.Үлгүнүн ар бир учуна калыңдыгы 10 мм болот пластина ширетилген.Болоттун механикалык касиеттери 2-таблицада көрсөтүлгөн. Кытайдын GB/T228-201024 стандартына ылайык, болот түтүктүн чыңалууга бекемдиги (fu) жана түшүү күчү (fy) стандарттуу чыңалууга сыноо ыкмасы менен аныкталат.Сыноонун натыйжалары тиешелүүлүгүнө жараша 260 МПа жана 350 МПа.Ийкемдүүлүктүн модулу (Es) 176 ГПа, болоттун Пуассон катышы (ν) 0,3.
Сыноо учурунда эталондук бетондун 28-күндөгү куб кысуу күчү (fcu) 40 МПа болуп эсептелген.3, 4 жана 5 катыштары мурунку 25-маалыматтын негизинде тандалып алынган, анткени бул нөөмөт берүүдөгү көйгөйлөрдү ачып бериши мүмкүн.10% жана 20% эки резина алмаштыруу курсу бетон аралашмасында кумду алмаштырат.Бул изилдөөдө Tianyu цемент заводунун (Кытайдагы Tianyu бренди) кадимки шина резина порошоку колдонулган.Каучуктун бөлүкчөлөрүнүн өлчөмү 1-2 мм.3-таблицада резина бетон жана аралашмалардын катышы көрсөтүлгөн.Резина-бетондун ар бир түрү үчүн 150 мм капталындагы үч куб куюлган жана стандарттарда белгиленген сыноо шарттарында айыктырылган.Аралашмада колдонулган кум кремнийлүү кум жана орой агрегаты Түндүк-Чыгыш Кытайдын Шэньян шаарындагы карбонаттык таш болуп саналат.28 күндүк куб кысуу күчү (fcu), призматикалык кысуу күчү (fc') жана ийкемдүүлүктүн модулу (Ec) ар кандай резина алмаштыруу катышы (10% жана 20%) 3-таблицада көрсөтүлгөн. GB50081-201926 стандартын ишке ашырыңыз.
Бардык сыноо үлгүлөрү 600 кН күчкө ээ гидроцилиндр менен сыналат.Жүктөө учурунда эки топтолгон күчтөр симметриялуу түрдө төрт чекиттүү ийилүүчү сыноо стендине колдонулат жана андан кийин үлгүгө бөлүштүрүлөт.Деформация ар бир үлгү бетинде беш тензометр менен өлчөнөт.Четтөө 1 жана 2-сүрөттөрдө көрсөтүлгөн үч жылыш датчиктин жардамы менен байкалат. 1 жана 2.
Сыноодо алдын ала жүктөө системасы колдонулган.2kN/s ылдамдыкта жүктөө, андан кийин 10kN чейин жүктөөдө тыныгуу, аспаптын жана жүктөөчү клетканын нормалдуу иштөө абалында экендигин текшериңиз.Серпилгич тилкеде жүктүн ар бир кадамы болжолдонгон эң жогорку жүктүн ондон биринен азына тиешелүү.Болот түтүк эскиргенде, колдонулган жүк болжолдонгон эң жогорку жүктүн он бештен биринен аз болот.Жүктөө баскычында ар бир жүк деңгээлин колдонгондон кийин эки мүнөткө жакын кармаңыз.Үлгү бузулууга жакындаган сайын, үзгүлтүксүз жүктөө ылдамдыгы басаңдайт.Октук жүк акыркы жүктүн 50% азына жеткенде же үлгүдө ачык бузулуулар табылганда, жүктөө токтотулат.
Бардык сыноо үлгүлөрүн жок кылуу жакшы ийкемдүүлүктү көрсөттү.Сыноочу бөлүктүн болот түтүгүнүн тартылуу зонасында эч кандай ачык-айкын тартылуу жаракалар табылган жок.Болот түтүктөрдүн бузулушунун типтүү түрлөрү сүрөттө көрсөтүлгөн.3. Мисал катары SB1 үлгүсүн алсак, жүктөөнүн баштапкы стадиясында ийүү моменти 18 кН мден аз болгондо, SB1 үлгүсү ачык деформациясы жок ийкемдүү стадияда, ал эми өлчөнгөн ийүү моментинин өсүү ылдамдыгы андан жогору болгондо ийриликтин өсүү темпи.Кийинчерээк чыңалуу зонасында болот түтүк деформацияланып, серпилгич-пластикалык баскычка өтөт.Ийүү моменти болжол менен 26 кНм жеткенде, орто аралыктагы болоттун кысуу зонасы кеңейе баштайт.Эдема акырындык менен жүгүн көбөйтөт.Жүктүн ийри сызыгы жүк эң жогорку чекке жеткенге чейин азайбайт.
Эксперимент аяктагандан кийин SB1 үлгүсү (RuCFST) жана SB5 үлгүсү (CFST) 4-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, базалык бетондун бузулуу режимин айкыныраак байкоо үчүн кесилди. 4-сүрөттөн үлгүдөгү жаракалар байкалат. SB1 базалык бетондо тегиз жана сейрек бөлүштүрүлөт, жана алардын ортосундагы аралык 10 15 см чейин.SB5 үлгүсүндөгү жаракалардын ортосундагы аралык 5тен 8 смге чейин, жаракалар туура эмес жана ачык көрүнүп турат.Кошумчалай кетсек, SB5 үлгүсүндөгү жаракалар чыңалуу зонасынан кысуу зонасына чейин болжол менен 90° созулуп, секциянын бийиктигинин 3/4 бөлүгүнө чейин өнүгүп кетет.SB1 үлгүсүндөгү негизги бетон жаракалар SB5 үлгүсүнө караганда азыраак жана азыраак.Кумду резина менен алмаштыруу белгилүү бир деңгээлде бетондогу жаракалардын пайда болушуна тоскоол болот.
fig боюнча.5 ар бир үлгүнүн узундугу боюнча четтөөнүн бөлүштүрүлүшүн көрсөтөт.Катуу сызык сыноо бөлүгүнүн ийри ийри сызыгы, ал эми чекиттүү сызык - синусоидалдык жарым толкун.fig.5-сүрөттө таякчанын ийри сызыгы алгачкы жүктөөдө синусоидалдык жарым толкун ийри сызыгы менен жакшы макулдашууну көрсөтөт.Жүктөм көбөйгөн сайын ийри сызык синусоидалдык жарым толкун ийри сызыгынан бир аз четтейт.Эреже катары, жүктөө учурунда ар бир өлчөө чекитиндеги бардык үлгүлөрдүн ийри сызыктары симметриялуу жарым синусоидалдык ийри сызык болуп саналат.
Таза ийилгенде RuCFST элементтеринин кыйшаюусу синусоидалдык жарым толкун ийри сызыгын ээрчигендиктен, ийилүүчү теңдеме төмөнкүчө чагылдырууга болот:
Буланын максималдуу штаммы 0,01 болгондо, анык колдонуу шарттарын эске алуу менен, тиешелүү ийүү моменти элементтин эң акыркы ийүү моменти катары аныкталат27.Ошентип аныкталган ийилүү моментинин өлчөнгөн сыйымдуулугу (Mue) 1-таблицада көрсөтүлгөн. Ченилген ийилүү моментинин сыйымдуулугу (Mue) жана ийриликти (φ) эсептөө формуласына (3) ылайык, 6-сүрөттөгү M-φ ийри сызыгы болушу мүмкүн. пландалган.M = 0,2Mue28 үчүн, баштапкы катуулугу Kie тиешелүү кесүү ийилген катуулугу катары каралат.M = 0,6Mue болгондо, жумушчу стадиясынын ийилген катуулугу (Kse) тиешелүү секант ийилүүчү катуулугуна коюлган.
Ийилүүчү моменттин ийрилик ийри сызыгынан ийрилик моменти жана ийрилик серпилгич стадиясында бир топ сызыктуу өсөөрүн көрүүгө болот.Ийилүүчү моменттин өсүү темпи ийриликтен ачык жогору.Ийүү моменти M 0,2Mue болгондо үлгү серпилгичтүү чек баскычына жетет.Жүктүн жогорулашы менен үлгү пластикалык деформацияга дуушар болуп, эластопластикалык стадияга өтөт.Ийүү моменти M 0,7-0,8 Муэге барабар болгондо болот түтүк чыңалуу зонасында жана кысуу зонасында кезектешип деформацияланат.Ошол эле учурда үлгүдөгү Mf ийри сызыгы ийилүүчү чекит катары көрүнүп баштайт жана сызыктуу эмес өсөт, бул болот түтүк менен резина бетон өзөктүн биргелешкен таасирин күчөтөт.М Муэге барабар болгондо, үлгү пластикалык катуулануу стадиясына кирет, үлгүнүн ийилиши жана ийрилиги тез өсөт, ал эми ийүү моменти жай өсөт.
fig боюнча.7 ар бир үлгү үчүн ийилген моменттин (M) штаммга (ε) каршы ийри сызыктарын көрсөтөт.Үлгүнүн орто бөлүкчөсүнүн жогорку бөлүгү кысуу астында, ал эми төмөнкү бөлүгү чыңалуу астында."1" жана "2" деп белгиленген тензометрлер сыналуучу бөлүгүнүн жогору жагында, "3" деп белгиленген тензометрлер үлгүнүн ортосунда, ал эми "4" жана "5" деп белгиленген тензометрлер.” сыноо үлгүсүнүн астында жайгашкан.Үлгүнүн төмөнкү бөлүгү 2-сүрөттө көрсөтүлгөн. 7-сүрөттөн жүктөөнүн баштапкы стадиясында элементтин чыңалуу зонасында жана кысуу зонасында узунунан кеткен деформациялар абдан жакын, ал эми деформациялар болжол менен сызыктуу болот.Ортоңку бөлүгүндө узунунан кеткен деформация бир аз жогорулайт, бирок бул өсүштүн чоңдугу анча чоң эмес. Андан кийин чыңалуу зонасында резина бетон жарылып кеткен. Себеби чыңалуу зонасында болот түтүк күчкө туруштук бериши керек, ал эми кысуу зонасында резина бетон жана болот түтүк бирге жүктү көтөрөт, элементтин чыңалуу зонасында деформация деформациядан чоң болот Жүктүн көбөйүшү менен деформациялар болоттун ийкемдүүлүгүнөн ашып, болот түтүк кирет. эластопластикалык стадия. Үлгүнүн штаммынын өсүү темпи ийилүүчү моменттен бир топ жогору болуп, пластикалык аймак толук кесилишине чейин өнүгө баштады.
Ар бир үлгү үчүн M-um ийри сызыктары 8-сүрөттө көрсөтүлгөн.8, бардык M-um ийри сызыктары салттуу CFST мүчөлөрү сыяктуу эле тенденцияны карманышат22,27.Ар бир учурда M-um ийри сызыктары баштапкы фазада ийкемдүү реакцияны көрсөтөт, андан кийин эң жогорку уруксат берилген ийүү моментине акырындык менен жеткенге чейин катуулугу азайган ийкемсиз жүрүм-турум байкалат.Бирок, ар кандай сыноо параметрлеринен улам, M-um ийри сызыктары бир аз башкача.3төн 5ке чейинки кесүү-аралык катышы үчүн ийилүүчү момент 1-сүрөттө көрсөтүлгөн.8а.SB2 үлгүсүнүн жол берилген ийүү сыйымдуулугу (кыюу коэффициенти λ = 4) SB1 үлгүсүнөн (λ = 5) 6,57% төмөн, ал эми SB3 үлгүсүнүн ийүү моменти (λ = 3) SB2 үлгүсүнө караганда чоңураак (λ = 4) 3,76%.Жалпысынан алганда, жылма-аралык катышы жогорулаган сайын, жол берилген моменттин өзгөрүү тенденциясы ачык-айкын эмес.M-um ийри сызыгы кесүү-а-аралык катышына байланыштуу эмес көрүнөт.Бул Лу жана Кеннеди25 1,03төн 5,05ке чейинки кесүү-аралык катышы бар CFST устундары үчүн байкаган нерсеге шайкеш келет.CFST мүчөлөрүнүн мүмкүн болгон себеби, ар кандай аралык жылышуу катышында, бетон өзөк менен болот түтүктөрдүн ортосундагы күч өткөрүү механизми дээрлик бирдей, бул темир-бетон элементтердикиндей ачык-айкын эмес25.
fig.8b SB4 (r = 10%) жана SB1 (r = 20%) үлгүлөрүнүн көтөрүү жөндөмдүүлүгү салттуу CFST SB5 үлгүсүнөн (r = 0) караганда бир аз жогору же төмөн экенин жана 3,15 пайызга көбөйүп, төмөндөгөндүгүн көрсөтөт. 1 .57 процентке.Бирок, SB4 жана SB1 үлгүлөрүнүн баштапкы ийилген катуулугу (Kie) SB5 үлгүсүнөн кыйла жогору, алар тиешелүүлүгүнө жараша 19,03% жана 18,11% түзөт.Иштөө фазасында SB4 жана SB1 үлгүлөрүнүн ийилген катуулугу (Kse) SB5 үлгүсүнөн тиешелүүлүгүнө жараша 8,16% жана 7,53% жогору.Алар резина алмаштыруу ылдамдыгы ийилүү жөндөмдүүлүгүнө аз таасирин тийгизет, бирок RuCFST үлгүлөрүнүн ийилген катуулугуна чоң таасирин тийгизет.Бул RuCFST үлгүлөрүндөгү резина бетондун пластикалуулугу кадимки CFST үлгүлөрүндөгү табигый бетондун пластикалуулугунан жогору болгондугу менен байланыштуу болушу мүмкүн.Жалпысынан табигый бетондо жаракалар жана крекинг резиналанган бетонго караганда эрте тарай баштайт29.Негизги бетондун типтүү бузулуу режиминен (4-сүрөт) SB5 үлгүсүндөгү (табигый бетон) жаракалар SB1 үлгүсүнөн (резина бетон) караганда чоңураак жана тыгызыраак.Бул SB5 Табигый Бетон үлгүсүнө салыштырмалуу SB1 темир-бетон үлгүсү үчүн болот түтүктөр тарабынан берилген жогорку чектөөгө салым кошо алат.Durate16 изилдөөсү да ушундай жыйынтыкка келген.
fig.8c RuCFST элементи көңдөй болот түтүк элементине караганда ийилүү жөндөмүнө жана ийкемдүүлүгүнө ээ экенин көрсөтүп турат.RuCFST үлгүсүндөгү SB1 үлгүсүнүн ийилүү күчү (r=20%) бош болот түтүктөн алынган SB6 үлгүсүнөн 68,90% жогору, ал эми SB1 үлгүсүнүн иштөө стадиясында (Kse) баштапкы ийилүүчү катуулугу (Kie) жана ийилүүчү катуулугу (Kse) тиешелүүлүгүнө жараша 40,52% түзөт.SB6 үлгүсүнөн жогору болгон 16,88% жогору болгон.Болот түтүк менен резиналанган бетон өзөктүн биргелешкен аракети композиттик элементтин ийилүүчү жөндөмдүүлүгүн жана катуулугун жогорулатат.RuCFST элементтери таза ийилген жүктөргө дуушар болгондо ийкемдүүлүктүн жакшы үлгүлөрүн көрсөтөт.
Жыйынтыгында ийилген моменттери жапон эрежелери AIJ (2008) 30, Британ эрежелери BS5400 (2005) 31, Европа эрежелери EC4 (2005) 32 жана Кытай эрежелери GB50936 (2014) 33 сыяктуу учурдагы дизайн стандарттарында көрсөтүлгөн ийүү моменттери менен салыштырылган. (Muc) эксперименттик ийүү моментине (Mue) 4-таблицада келтирилген жана 1-сүрөттө берилген.9. AIJ (2008), BS5400 (2005) жана GB50936 (2014) эсептелген маанилери тиешелүүлүгүнө жараша орточо эксперименттик маанилерден 19%, 13,2% жана 19,4% төмөн.EC4 (2005) тарабынан эсептелген ийүү моменти эң жакын болгон орточо сыноо маанисинен 7% төмөн.
Таза ийилгенде RuCFST элементтеринин механикалык касиеттери эксперименталдык түрдө изилденген.Изилдөөлөрдүн негизинде төмөнкүдөй тыянак чыгарууга болот.
RuCFSTтин сыналган мүчөлөрү салттуу CFST үлгүлөрүнө окшош жүрүм-турумун көрсөтүштү.Болот түтүктөрдүн бош үлгүлөрүн кошпогондо, RuCFST жана CFST үлгүлөрү резина бетон жана бетон толтурулгандыктан жакшы ийкемдүүлүккө ээ.
Сыналган учурга жана ийилген катуулугуна анча деле таасир этпей, 3төн 5ке чейин кесүү жана аралык катышы өзгөрдү.Каучукту алмаштыруу ылдамдыгы үлгүнүн ийүү моментине каршылыгына иш жүзүндө эч кандай таасир этпейт, бирок үлгүнүн ийилген катуулугуна белгилүү бир таасир этет.Каучукту алмаштыруу катышы 10% болгон SB1 үлгүсүнүн алгачкы ийилүүчү катуулугу салттуу CFST SB5 үлгүсүнөн 19,03% жогору.Eurocode EC4 (2005) RuCFST элементтеринин эң жогорку ийүү жөндөмдүүлүгүн так баалоого мүмкүндүк берет.Негизги бетонго резинаны кошуу бетондун морттугун жакшыртат, конфуций элементтерине жакшы бышыктыкты берет.
Декан, FH, Чен, Ю.Ф., Ю, Ю.Ж., Ванг, ЛП жана Ю, ЗВ. туурасынан кайчылаш бетон менен толтурулган тик бурчтуу бөлүмдүн болот түтүк мамыларынын биргелешкен аракети.түзүлүш.Бетон 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX жана Li, W. Бетон менен толтурулган болот түтүк (CFST) жантык, конус жана кыска STS мамычалары менен сыноо.J. Курулуш.Болот танк 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS сейсмикалык тестирлөө жана кайра иштетилген көңдөй блок дубалдардын аткаруу индекси изилдөөлөр кайра иштетилген агрегаттык болот түтүк жээкчелери менен толтурулган.түзүлүш.Бетон 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Дуарте, APK жана башкалар.Резина бетон менен толтурулган кыска болот трубалардын эксперименти жана конструкциясы.долбоор.түзүлүш.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Климат жана социалдык-экономикалык факторлорду эске алуу менен Индиядагы COVID 19 коркунучунун жаңы анализи.технологиялар.болжолдоо.коом.ачык.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Жаңы тобокелдиктерди баалоо системасы жана маанилүү инфраструктуранын климаттын өзгөрүшүнө туруктуулугу.технологиялар.болжолдоо.коом.ачык.165, 120532 (2021).
Liang, Q жана Fragomeni, S. Окиалдык жүктөө астында бетон менен толтурулган болот түтүктөрдүн кыска тегерек мамычаларынын сызыктуу эмес анализи.J. Курулуш.Steel токтому 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. and Lam, D. Behavior кадимки жана жогорку бекем бетон менен толтурулган тегерек стюбель мамычалардын жыш болот түтүктөрү.J. Курулуш.Болот резервуар 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Жогорку бекем муздак формадагы темир-бетон тик бурчтуу түтүктүү мамылардын эксцентрдик кысуу мүнөздөмөлөрүн эксперименталдык изилдөө.J. Huaqiao University (2019).
Янг, YF жана Хан, LH эксцентриктүү жергиликтүү кысуу астында кыска бетон менен толтурулган болот түтүк (CFST) мамычаларынын жүрүм-туруму.Жука дубал курулушу.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Чен, JB, Чан, ТМ, Су, RKL жана Кастро, JM сегиз бурчтуу кесилиши менен бетон менен толтурулган болоттон жасалган түтүктүү устун-мамычанын циклдик мүнөздөмөлөрүн эксперименталдык баалоо.долбоор.түзүлүш.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Канг, WH жана Хикс, S. монотондуу таза ийилип астында бетон менен толтурулган тегерек болот түтүктөрдүн күч мүнөздөмөлөрүн карап чыгуу.J. Курулуш.Болот резервуар 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String чыңалуу модели жана ийилген тегерек CFST ийилүү катуулугу.ички J. Steel структурасы.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Лю, Ю.H. жана Li, L. Октук жүк астында резина бетон чарчы болот түтүктөрдүн кыска мамычаларынын механикалык касиеттери.J. Түндүк-чыгыш.Университет (2011).
Дуарте, APK жана башкалар.Циклдик жүктөө астында кыска болот түтүктөрү бар резина бетондун эксперименталдык изилдөөлөрү [J] Курамы.түзүлүш.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW жана Chongfeng, HE Резина бетон менен толтурулган тегерек болот түтүктөрдүн октук кысуу өзгөчөлүктөрүн эксперименталдык изилдөө.Бетон (2016).
Гао, К. жана Чжоу, J. чарчы жука дубалдуу болот түтүк мамычаларды октук кысуу сыноо.Хубэй университетинин технология журналы.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G жана Wang E. Жогорку температуранын таасиринен кийин кыска тик бурчтуу темир-бетон мамыларын эксперименталдык изилдөө.Бетон 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. жана Wang, E. жогорку температуранын таасиринен кийин октук кысуу астында тегерек резина-бетон толтурулган болот түтүк мамычаларды эксперименталдык изилдөө.Concrete (2019).
Patel VI Бетон менен толтурулган тегерек учу менен бир огу менен жүктөлгөн кыска болот түтүктүү устун-мамычаларды эсептөө.долбоор.түзүлүш.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH жана Zhao, SL Бетон менен толтурулган тегерек ичке дубалдуу болот түтүктөрдүн ийилүүсүн талдоо.Жука дубал курулушу.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Абенде Р., Ахмад ХС жана Хунайти Ю.М.Курамында резина порошоку бар бетон менен толтурулган болот түтүктөрдүн касиеттерин эксперименталдык изилдөө.J. Курулуш.Болот резервуар 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Металл материалдары үчүн нормалдуу температуранын созулушун сыноо ыкмасы (Кытай архитектурасы жана курулуш басмасы, 2010).
Посттун убактысы: 05-январь 2023-ж